哈爾濱石化公司3月1日0時30分聯合裝置發生新氫壓縮機氫氣泄漏閃爆事故。
一、聯合裝置概況、裝置開工及產品分布情況
60萬噸/年連續重整-80萬噸/年中壓加氫改質聯合裝置（以下簡稱聯合裝置）是哈石化“十一五”期間的核心項目。連續重整裝置以直餾石腦油和中壓加氫改質重石腦油的混合油為原料，采用連續重整工藝技術，生產高辛烷值汽油組分，以滿足新汽油標準對出廠汽油質量的要求，并且為苯抽提裝置提供原料，同時副產的含氫氣體為聯合裝置中的中壓加氫改質裝置提供氫源。中壓加氫改質裝置以催化柴油、常三線和減壓蠟油的混合油為原料，采用中壓加氫改質技術，生產優質柴油及輕、重石腦油。
項目2007年7月25日批復，10月10日奠基，2009年8月7日中交，按照生產受控和HSE管理體系要求，嚴格執行開車程序和步驟，連續重整裝置2009年10月30日投料試車一次成功，11月3日產出合格產品，中壓加氫改質裝置11月11日投料試車一次成功，11月15日生產出合格產品，標志著聯合裝置整體一次開車成功。
聯合裝置開工投產，優化了全廠加工路線，改善了產品結構，目前加工負荷在70%，連續重整裝置生產的汽油研究法辛烷值可達到100以上，苯含量不大于0.5%（體積含量），硫含量不大于0.5ppm，汽油收率62.20%，同時為苯抽提提供碳六原料收率15.70%。中壓加氫改質裝置生產的輕柴油凝點可達到-40℃以下，輕、重柴油的硫含量均不大于0.5ppm，輕柴油收率25.30%，重柴油收率35.20%，同時為連續重整提供重石腦油原料24.80%。聯合裝置開工后，我公司生產的汽油產品可以全部達到國Ⅲ高標號，柴油產品增加了低凝點柴油的產量，實現了產品質量升級的目標。
二、聯合裝置新氫壓縮機K-2101/A二級冷卻器氫氣泄漏閃爆事故經過
2010年2月28日23：20左右，聯合裝置當班操作員發現運行的加氫裝置新氫壓縮機K-2101/B二級吸氣、排氣溫度同時逐漸升高，達到報警溫度115℃（正常操作溫度90℃），初步判斷一級與二級級間冷卻器泄漏，立即安排當班操作員到壓縮機現場確認，現場判斷該級間冷卻器泄漏，車間立即安排班組人員做切機準備。
車間安排操作工檢查K-2101/A流程、潤滑系統、冷卻系統、盤車，確認沒有問題，匯報調度后，準備切機。機組切換過程如下：首先啟動零負荷的A機組，檢查運轉情況，機組振動正常、無異常聲音、無泄漏、操作畫面各參數正常，內操與外操配合準備切換負荷。第一步，B機組降至75%負荷，A機組逐漸提到25%負荷，檢查運轉情況，無異常。第二步，B機組降到50%負荷，A機組逐漸提到50%負荷。3月1日0時30分，當K-2101/A二級冷卻器壓力升至8.7MPa以上時，K-2101/A二級冷卻器大法蘭殼程側墊片外呲，氫氣大量外泄，導致閃爆。


圖1?? K-2101/A二級出口級間冷卻器泄漏大法蘭

三、新氫壓縮機投用后的故障及處理
1．在2009年11月24日發生K-2101/A一級出口級間冷卻器管束泄漏。解體后發現在換熱管的上排右數第三根管端部向內６mm～10mm范圍有多點泄漏，采用封堵焊死。原因是防沖板是懸臂焊在折流板上，經氣流脈動沖擊掉落在管束上，高頻振動管束，致使管束和管板之間疲勞失效而發生泄漏，運行3個月時間，已經出現3次類似事故。

圖2?? K-2101/A一級冷卻器管束泄漏情況

2．機動設備處在2010年2月20日接到電子商務部轉來的盤錦中天公司的答復后，馬上電話與沈鼓容器公司證實管束防沖板連接方式，答復是單側單面焊。對此，機動設備處一方面部署車間按設計圖紙提報墊片，準備消除該隱患，另一方面督促電子商務部找供應商抓緊來廠解決隱患。
3．在2010年2月26日，正在運行的K-2101/A一級冷卻器又一次發生泄漏，切至B機運行。處理A機，解開一級冷卻器試壓堵管26根（共堵28根），并發現上次焊接的防沖板靠端板焊道已開裂，又重新補焊。為消除二級出口級間冷卻器防沖板缺陷，回裝時采用按圖紙提報的纏繞墊片，冷卻器檢修后，殼程按規范試壓合格，28日0：30時交車間備用。

圖3?? K-2101/A一級冷卻器管束堵管情況

四、事故應急處置情況
事故發生后，現場操作工根據現場事故處置預案，迅速撤離現場，并立即報警。操作室緊急停車K-2101/A、B，裝置緊急停工。公司調度室接警后，當班調度立即啟動公司級應急預案，并通過“應急報警信息平臺”通知各相關部門人員，各部門人員在接到指令后，迅速趕到事故現場。
0時35分，公司應急指揮中心成員到達現場后，立即成立現場應急指揮部，總經理魏立東任總指揮，親自指揮各應急組進行應急救援。搶險搶救組在確認事發現場無被困和受傷人員后，利用警戒帶將廠房封鎖。消防隊根據現場火情，擬定了對著火點周圍設施進行噴淋降溫，保留著火點，防止熄滅后回火爆炸事故的作戰方案。生產保障組研究決定裝置按緊急停工處理，采取加氫裝置反應系統泄壓，引氮氣置換，分餾系統閉路循環，重整裝置預加氫和重整反應系統泄壓，分餾系統單塔循環，低壓系統放火炬等臨時措施，保證生產。治安保衛組立即對周邊道路實施封鎖，避免無關人員進入事故現場。后勤保障組組織車輛及各類應急物資，在指揮部隨時候命，并于1時30分，將事故情況向煉油與化工分公司進行簡要匯報。1時環境保障組人員佩戴防護器具對事發現場及周邊區域進行首次監測，同時組織將裝置污水切入應急緩沖池。4時環境保障組進行第二次監測，監測合格，同時經供電車間現場勘查無漏電情況后，設備保障組進入現場，查看設備損壞情況，制定維搶修方案。由于事故應急處置得當，未造成人員傷亡，無次生事故發生。
公司組織各專業，分別于5時和10時，對連續重整壓縮機、加熱爐、反應再生、分餾等各部分設備進行檢查，確認沒有問題后，決定聯合裝置連續重整開工。15時30分，連續重整裝置預加氫反應開始引氫氣，升溫升壓；19時25分，重整反應引氫氣，系統置換、升溫升壓；3月2日9時30分，引石腦油進裝置，預加氫進料；15時40分，精制油質量合格，重整進料，調整產品質量。目前，公司正組織機動部門，抓緊搶修加氫裝置新氫壓縮機K-2101/A、B，待壓縮機修復后，準備加氫裝置開工。
五、事故原因初步分析
1．大浮頭殼程側墊片強度不足，側墊片外呲，導致氫氣泄漏。聯合裝置根據沈陽鼓風機廠提供的圖紙（4M80(78)62-00冷卻器總圖 件號9顯示墊片規格型號為：纏繞墊 C13-600-6.4，標準為：JB/T4719-92）準備備件。事故發生后，進一步閱圖發現：墊片的公稱壓力明顯小于圖面最高工作壓力。同時根據石化標準，6.4MPa以上的密封面不應選用凸凹面加纏繞墊的形式，應選用凸凹面+齒形墊或RJ面+鋼圈墊形式。
2．定位管分布方式導致防沖擋板固定焊縫沒在兩側的定位管上形成，使該焊縫受脈動介質沖擊、處在振動拉伸狀態。同時連接方式不符合GB151第5. 11. 4條規定：“防沖板的直徑或邊長應大于接管外徑50mm；防沖板兩側焊在定距管或拉桿上，也可同時焊在靠近管板的第一塊折流板上。”，而是單側單面焊，呈懸臂狀，運行中上下振動敲擊換熱管，使之產生疲勞泄漏。
3．一級冷卻器的特性表中管殼程壓差（5.0-4.0=1.0MPa）與實際壓差（5.0-0.4=4.6MPa）相差較大,可能誤導換熱管選用標準降低，使一級冷卻器換熱管出現泄漏。